锅炉废气氮氧化物实时在线监测分析仪
取消增压风机后，还需对引风机出口至脱硫吸收塔入口间烟道进行优化设计，以减少烟道阻力。石清鑫等对某电厂300MW 机组取消增压风机后引风机出口至 GGH 原烟气侧入口烟道设计进行优化研究，一种方案是采用矩形管道联接拆除增压风机后的烟道，优化方案为拆除增压风机及相关烟道，新建钢烟道使两侧引风机烟气汇流，然后从汇流烟道一侧开孔连接至 GGH 原烟气侧入口烟道，结果表明采用优化方案烟道阻力可在满负荷工况下降低约 260Pa。
对于保留增压风机设置的脱硫系统，要防止引风机和增压风机中的一台在高效区运行，而另一台在低效区运行的情况。在机组和脱硫系统安全运行的前提下，可通过调整增压风机入口压力，寻找不同负荷工况下引风机和增压风机的联合运行方式。一般情况下，增压风机和引风机电流之和为值时风机综合能耗。如果引风机压头裕量较大或机组日常运行负荷率较低，可考虑设置增压风机旁路烟道及增压风机前后挡板，在低负荷工况下停运增压风机，烟气经旁路烟道由引风机克服脱硫系统阻力。但低负荷时引风机运行工况为小流量高压头，容易引起风机失速，所以能否设置增压风机旁路烟道及旁路烟道通流面积的选择应根据引风机运行性能曲线确定。
2.2 吸收塔系统
影响烟气脱硫系统脱硫效率的因素包括吸收塔结构设计、运行参数控制、吸收剂品质等。在脱硫系统设计边界条件确定后，影响吸收塔脱硫效率的主要设计因素包括烟气流速、喷淋浆液总流量、喷淋层及喷嘴布置、是否设置塔内强化传质构件等。
以某 600MW 机组进行脱硫装置超低排放改造 为 例 ， 其 设 计 吸 收 塔 入 口 SO2质 量 浓 度 为3000mg/m3，出口SO2质量浓度不超过35mg/m3，设计脱硫效率为 98.83%。改造方案 1 为喷淋空塔方案，设置 5 层喷淋层，每层喷淋层对应设置 1 台流量为 10500m3/h 的浆液循环泵，喷淋层对应浆液循环泵A，浆液循环泵扬程为19.8 m，喷淋层中心线间距2m。方案2为托盘塔方案，设置4层喷淋层和1层合金托盘，每层喷淋层对应设置1台流量为10500m3/h的浆液循环泵，层喷淋层对应浆液循环泵A，浆液循环泵扬程19.8m，喷淋层中心线间距2m。吸收塔改造方案对比见表1。
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